垃圾焚烧处理的一yī 般流程

生活垃圾焚烧哪些垃圾能焚烧处理？如果垃圾焚烧是经过严格分选的情况下进行焚烧只有塑料袋和普通的生活在专业炉中焚烧根本不用担心毒性问题！1、2、4、5、6、7根据我的调查发现只有在生活垃圾中3号塑料的毒性最大其次就是有添加剂的塑料了，但是塑料焚烧排放的废气大多都是经过过滤的因此毒性可以被忽略

生活垃圾焚烧哪些垃圾能焚烧处理？

就是不管什么三七二十一有剧毒的节能灯！有毒的LED灯！电子垃lā 圾！收音机！体温计！废电池！手机电池！一同焚烧这样{pinyin：yàng}的焚烧最应该被抵制！不用多说这样的垃圾焚烧无疑是毒害环境！

运送到垃圾焚烧发电厂处理的生活垃圾是什么垃圾？

主要包括居民生活垃圾、集市贸易与商业垃圾、公共场所垃圾、街道清扫垃圾及企事[pinyin：shì]业单{pinyin：dān}位垃圾等。

750t/d回转炉垃圾焚烧电厂的焚烧岗怎么样，工作流程呢？

摘要：采用计算流体力学(CFD)技术，对一台750t/d的生活垃圾焚烧炉建立模（练：mó）型，模拟炉内的气相燃烧过程，研究了炉内燃烧过程对二恶英控制及SNCR设计的影响。模拟得【拼音：dé】到的余热锅炉出口平均烟温和烟气组分浓度与设计值符合良好，表明模拟结果合理；焚烧炉烟气燃烧充分，满足二恶英控制的要求；余热[繁体：熱]锅炉高10~26m区域满足选择性非催化还原(SNCR)技术的需要。

关键（繁：鍵）词：垃圾焚烧炉；二恶英；选择性非催化还原；数值模拟

引言焚烧[繁：燒]法是解决城市生活垃圾围城问题的有效方法。炉排式焚烧炉（繁：爐）具有技术可靠、容量大、对垃圾适应性强、运行维护方便等优点，适合《繁体：閤》我国热值低、含水率高的垃圾[1]。垃圾焚烧过程会产生二恶英、NOX等污染物

通过控制烟气在炉膛内的(练：de)停留时间和温度，使垃《读：lā》圾充分燃烧，可以减少二恶英在炉内形成。选择性非催化还原(SNCR)脱硝技术在垃圾焚烧电厂应用较多，它以炉膛为反应器，把氨还原剂喷入炉膛900~1100的区域内进行脱硝[2]。获取垃圾焚烧炉炉内温度和烟气组分分布规律是二恶英控制与SNCR技术实施的关键

由于【pinyin：yú】垃圾焚烧炉是一个庞大dà 和复杂的系统，很难通过实验手段对炉内燃烧状况进行检测。计算流体力学(CFD)技术花费小，周期短，适用性强，已广泛应用于垃圾焚烧炉燃烧模拟及SNCR设计[3-5]。

广[繁体：廣]州某垃圾焚烧电厂在建的750t/d炉排式垃圾焚烧炉是国内单台容量最大的焚烧炉，采用SNCR技术进行脱硝。本文利用CFD技术，对焚烧炉的燃烧过程进行数（繁：數）值模拟，研究炉内燃烧过[繁：過]程对二恶英控制及SNCR设计的影响，为SNCR设计提供理论支持，同时为了解和掌握大容量垃圾焚烧炉炉内燃烧过程及其规律，提高《读：gāo》同类型锅炉的设计、运行与改造水平提供有益的参考。

1幸运飞艇模mó 拟对象

本文的模拟对象为一台基于Volund技术制造的机械炉排式垃圾焚烧发电锅炉[繁体：爐]，处理能力为750t/d，图1为垃圾焚烧炉示意图。炉排为空气冷却式，分为4段，每段长3m。一、二段炉排倾斜角度为15，三、四段炉排倾斜《读：xié》角度为7.5。每段炉排都可以单独地调整它的运动，通过改变频率和振幅来调整垃圾的混合(拼音：hé)程度和在炉排上的停留时间。

1-垃圾给料斗；2-炉排；3-吹风；4-出渣口；5-气相燃烧边界；6-炉膛；7-余热锅炉；8-二次风吹枪图1垃《拼音：lā》圾焚烧炉示意炉排下一次风分别由各自燃烧空气区单独控制。炉排燃烧空气区由一次风单独调节。二次风通过燃烧室尾部的数《繁：數》个喷嘴直接喷【练：pēn】入炉膛内

二次风喷入rù 速度很高(50~90m/s)，以便与烟气有效混合。2数值模拟方法模拟区域向下至锅炉冷灰斗入口，上至余热锅炉顶部，炉膛与余热锅炉高31.6m，炉膛横截【拼音：jié】面尺寸为13.9m×9m，余热锅炉横截面尺寸为5.1m×9m。图2为垃圾焚烧炉的模拟计算模型，采用Gambit建模，网格划分采《繁：採》用分块划分、局部加密的方法

在保证计算精度《读：dù》的条件下，减少网格的总体数量，提高了计算速度。采用{yòng}非结构化的四面体网格，总网（繁：網）格数为815654。

图2焚烧炉模拟区域与网格划【练：huà】分利用Fluent软件来模直播吧拟垃圾床层上的气相燃烧过程。气相湍流流动采用k-RNG模型，辐射模型选用DO模型，各种气体组分的质量分数由组分输运(Species-Transport)模型求解，采用湍流-化学反应相互作用(Eddy-Dissipation)模型来模拟气相燃烧反应，壁面采用标准壁面函数(Standard-Wall-Functions)来处理。采用SIMPLE算法求解压力-速度耦合方程，控制方程的离散采用一阶迎风格式，方程采用离散求解

NOX形成模拟《繁：擬》采用后处理方法。在模拟中考虑了热力型NOX和燃料型NOX，热力型NOX的生成采用广义的Zeldovich机理进行计算；燃料型NOX以实验测得的垃圾床层(繁：層)表面NOX浓度作为入口边界条件，实验样《繁体：樣》品为广州模化有机垃圾，其干基组分与工业分析见表1和表2[6]。表1生活垃圾干基组分%

气体停留时间模拟采用示踪(繁体：蹤)方法。在入口处注入示踪气体脉冲，在气体出口处设置监测面，获得气相停留时间分布曲线。本文不考虑垃圾床层的燃(练：rán)烧，以床层表面的实际速度、温度和组分作为入口边界条件[7]

使用用户自定义方程在入【练：rù】口边界输入气相组分质量浓度及温度的函数，入口CH4、CO、H2、O2、CO2与H2O平均体积分数分别为0.13%、1%、0.01%、10.6%、12.2%与10.6%，入口平均温度为1056K。入口速度取常数1.7m/s。二次风为常温(繁体：溫)压缩空气，喷(繁：噴)射速度为80m/s，温度为293.15K

出口边界采用Outflow方式(拼音：shì)。

3数值模拟结果与讨论3.1炉（繁：爐）内燃烧过程模拟结果3.1.1温度与停留时间分开云体育布图3为垃圾焚烧炉中心截面的温度分布图。截面平均温度为1190K，锅炉整体温度较高。出口平均温度为1165K，与设计值1156K符合较好，表明计算比较合理。二次风对气相燃烧作用明显，含有可燃挥发分的烟气与二次空气充分混合、燃烧，使炉内温度进一步升高，在二次风喷枪前炉膛中心部位的炉温最高，最高温度为1623K。

图3焚烧炉温度分布对于可燃成分是否燃烧完全，烟气在燃烧室内的停留时间是一个重要的参数[8]。较长的停留时间可使炉内烟气中的可【拼音：kě】燃成分[读：fēn]获得最大程度的燃尽。图4为焚烧炉炉膛内的烟气停留时间分布图。

图4炉膛气体的停留时间分布由图4可知，大部分烟气的停留时间为2~5s，烟气平均停留时间3.7s，烟气在炉膛内停留时间较长。锅炉二次风设计比较合理，可【拼音：kě】提供较好的烟气混合，使(练：shǐ)烟气在炉膛的高温区停留较长时间，从而使炉膛内可燃组分更有效地燃烧。3.1.2烟气组分分布《繁：佈》图5为焚烧过程较为关注的CO与O2质量浓度分布图。

图5焚烧炉CO与O2浓度分布从CO浓度分布图可知，CO主要在二、三段炉排生成，该区域为[繁体：爲]垃圾焚烧主燃区，温度最高。主燃区挥发性气体析出较[繁：較]多，缺氧现象严重，燃烧不充分，CO大量生成，并释放到上层烟气中，在二次风作用下，与O2混合进行二次燃烧。对比CO和O2浓度图可以清楚看出，在CO浓度高的地方也是O2含量最少的地方

第4段炉排为燃尽区，炉排上垃圾成分主要为灰渣，垃圾及烟气中可燃组分较少，CO基本不生成，O2含量(练：liàng)较高。另外，通过出口烟气中的O2含量可以判断燃烧状况，当（繁：當）出口烟气中O2含量较高时，有利于烟气中可燃组分充分燃烧。从O2浓度分布图可看出锅炉出口处O2充足，体积分数为4.7%，与设计值5%~6%基本吻合，能保证CO等可燃物的充分燃烧

出口处CO燃烧完全，浓度基本为零。3.2炉内过程对二恶英的影响为有效防止二恶英类污染物的生成，垃圾焚烧炉应满足烟气温度在1123K以上，停留时间大于2s这个标准。由图3可知，从炉内温度分布来看，大部分区域温度在1123K以上，锅炉的整体温度满足二恶英控制[繁：製]的温(繁：溫)度要求

由图4可知，大部分烟气的《练：de》停留时间在2s以上，锅炉的平均停留时间为3.7s，满足二恶英控制的停留时间要求。结合图3、图4与图5可知，炉膛内燃烧温度较高，烟气停留时间较长，可有效控制二恶英在炉内的生成，同时也有利于可燃组分充分燃烧。3.3炉内过程对SNCR的影响SNCR技术适合于垃圾焚《读：fén》烧[繁：燒]烟气的脱硝

该技术实施的关键是选择合适的温度区。根据计算结果，可知余热锅炉【pinyin：lú】区温度满足SNCR狭窄的温度窗。因此，选取SNCR设计区域为余热锅炉入口至折焰角区，高度为锅炉[繁：爐]10~26m处，如图6所示

图6SNCR模拟区域及网格划分3.3.1温度与停留时间分布《繁体：佈》对SNCR的影响SNCR技术脱除NOX效率与反应温度密切相关，温度低于或者高于最佳脱硝温度，脱硝率{lǜ}均迅速下降。图7为SNCR设计区域的温度与速度随高度的分布图。由图7可知，入口处（繁：處）由于燃尽风的喷射，烟气温度与速度有较明显波动

设计区域温度稳定，满足SNCR的温度《读：dù》窗，最低温度在高17m处，温度为1211.7K，大于1173K。烟气速度为3.3~6.8m/s，平均速（练：sù）度为3.9m/s。

图7温度和速度随高gāo 度的变化

SNCR喷枪一般采取分层布置，布置层数为2~3层，布置区应选取烟气速度不是太快的区域。从图7可以看出，在{拼音：zài}高10~12m处，烟气速度较快，不适合布置SNCR喷枪。而且烟气速度过快，不利于氨剂对锅炉截面的有效覆盖及与[繁：與]烟气的有效混合

SNCR还原反应中，在合适的反应温度下，反应时间是保证反应转化率的重要条件。图8为澳门威尼斯人SNCR设计区域烟气平均停留时间。由图8可知，大部分烟气停留时间超过【练：guò】2s，平均停留时间为4.5s

根据实验结果，SNCR反应较适宜停留时间为1.2s左右[9]，为满足反应时间要求《拼音：qiú》，SNCR喷枪采取两层布置的方式，选取的《读：de》布置区域为高13m及19m处。

图8余热锅炉气体的停留时间分布图3.3.2烟气组（繁：組）分分布对SNCR的影响根据反应机理分析可知，氨剂及中间产物与NO、O2之zhī 间存在竞争反应，O2浓度对还原反应有yǒu 重要影响。O2浓度过低不利于NO还原反应的进行，但是过高的O2浓度促进了NH3氧化生成NO的反应，削弱了NH3还原NO的反应，使得NO脱除效率降低。图9为SNCR设计区域NOX与O2随高度的分布图

由图可知，烟气中的O2质量分数为4.7%~5.5%，在此范围内，既可以保证NH3还原NO的反《练：fǎn》应进行，又不会对NO的脱除效率产生明显的负（繁：負）面影响。因此，计算区域O2含量可充分满足《读：zú》SNCR反应的需求。根据初始NO浓度对脱硝效率的影响，初始NOX浓度越高，脱硝效率越大

研究表明，当初始的NOX水平降到100mg/kg以下时，NOX还原效率降低[10]。由图9可知，NOX的质量浓度为300mg/kg左右，大于100mg/kg，有利于SNCR反应的进行。

图9NOX和O2浓度随《繁：隨》高度的变化CO能够使SNCR最【练：zuì】佳脱硝温度向低温方向移动，但并不能提高SNCR的最大反应效率[11]。由图5可知，垃圾焚烧锅炉(繁体：爐)中CO燃烧十分充分，出口处CO浓度趋近于零，对SNCR过程基本没有影响。4结论(1)余热锅炉出口平均烟温和烟气组分浓度与设计值符合良好，表明模拟结果合理

(2)由垃圾焚烧炉气体燃烧的温度分布图和气体在炉膛内(繁体：內)的停留时间分布图可知，焚烧炉能有效控制二恶英的生成，同时也可以保证可燃组分充分燃rán 烧。(3)焚烧炉高10~26m区域温度与组分浓度满足SNCR设计需要。喷枪分2层（繁：層）布置，选取的布置区域为高13m及高19m处

以上模拟结果可以为焚烧炉二恶英控制及SNC澳门伦敦人R设计提供理论支持与参考。待焚烧炉建成后，按照焚烧炉实际燃烧情况，可以对模型进一步修正，以使模(读：mó)型更贴近实际运行状况。参考文献略

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