750t/d回转炉垃圾焚烧电厂的焚烧岗怎么样，工作流程呢？谢谢邀请。樱桃番茄对于这个问题没有办法专业回答，因为自己不是属于这个领域的。这边在网上找了一些资料宝宝们可以参考一下~摘要：采用计算流体力学#28CFD#29技术，对一台750t/d的生活垃圾焚烧炉建立模型，模拟炉内的气相燃烧过程，研究了炉内燃烧过程对二恶英控制及SNCR设计的影响
750t/d回转炉垃圾焚烧电厂的焚烧岗怎么样，工作流程呢？
谢谢邀请。樱桃番茄对于这个问题没有办法专业回答，因为自己不是属于这个领域的。这边在网上找了一些资料宝宝们可以参考一下~摘要：采用计算流体力lì 学#28CFD#29技术，对一台750t/d的生活垃圾焚烧炉建立模型，模拟（读：nǐ）炉内的气相燃烧过程，研究了炉内燃烧过程对二恶英控制及SNCR设计的影响。模拟得到的余热锅炉出口平均烟温和烟气组《繁体：組》分浓度与设计值符合良好，表明模拟结果合理；焚烧炉烟气燃烧充分，满足二恶英控制的要求；余热锅炉高10~26m区域满足选择性非催化还原(练：yuán)#28SNCR#29技术的需要。
关键词(繁：詞)：垃圾焚烧炉；二恶英；选择性非催化还原；数值模拟
引言(读：yán)焚烧法是解决城市生活垃圾围城问题的有效方法。炉排式焚烧炉具有技术可靠、容量大、对垃圾适应性强、运行维护方便等优点，适合我国（繁体：國）热值低、含水率《练：lǜ》高的垃圾[1]。垃圾焚烧过程会产生二恶英、NOX等污染物
通过控制烟气在炉膛内的停留时间和温度，使垃圾充分燃烧，可以减《繁：減》少二恶英在炉内形成。选择性非催化还原#28SNCR#29脱《繁体：脫》硝技术在垃圾焚烧电厂应用较多，它以炉膛为反应器，把氨还原剂喷入炉膛900~1100的区域内进（繁：進）行脱硝[2]。获取垃圾焚烧炉炉内温度和烟气组分分布规律是二恶英控制与SNCR技术实施的关键
由于垃圾焚烧炉开云体育是一个庞大和复杂的系统，很难通过实验手段对炉内燃烧状况进行检测。计算流体力学#28CFD#29技术花费小，周期短，适用性强，已广泛应用于垃圾焚烧炉燃烧模拟及jí SNCR设计[3-5]。
广州某垃圾焚烧电厂在建的750t/d炉排式垃圾焚烧炉是国内单台容量最大的焚烧炉，采用SNCR技术进行脱硝。本文利用CFD技术[繁：術]，对焚烧炉的燃烧过程进行数值模拟，研究炉内燃烧过程对二[读：èr]恶英控制及SNCR设计的影响，为SNCR设计提供理论支持，同时为了解和掌握大容量垃圾焚烧炉炉内燃烧过程及其规律，提高同类型锅炉的设计、运行与改(读：gǎi)造水平提供有益的参考。
1模{拼音：mó}拟对象
本文的模拟对象为一台基于Volund技术制造的机械炉排式垃圾焚烧发电锅炉，处理能力为750t/d，图1为垃圾[jī]焚烧炉示意图。炉排为空气冷却式，分为4段，每段长3m。一、二段《读：duàn》炉排倾斜角度为15，三、四段炉排倾斜角度为7.5。每段炉排都可以单独地调整它的运动，通过改变频【pinyin：pín】率和振幅来调整垃圾的混合程度和在炉排上的停留时间。
1-垃圾给料斗；2-炉排；3-吹风；4-出渣口；5-气相燃烧边界；6-炉膛；7-余热锅炉；8-二次风吹枪图1垃圾焚烧炉示意炉排下一次风分别由各自燃烧空气qì 区单独控制。炉排燃烧空气区由一次风单独调节。二次风通过燃烧室尾部的数（繁体：數）个喷[拼音：pēn]嘴直接喷入炉膛内
二次风喷入速度很高#2850~90m/s#29，以便与烟气有效混合。2数值模拟方法模拟区域向下至锅炉冷灰斗入口，上（练：shàng）至余热锅炉顶部，炉《繁：爐》膛与【pinyin：yǔ】余热锅炉高31.6m，炉膛横截面尺寸为13.9m×9m，余热锅炉横截面尺寸为5.1m×9m。图2为垃圾焚烧炉的模拟计算模型，采用Gambit建模，网格划分采用分块划分、局部加密的方法
在保证计算精度的条件下，减少网格的总体数量，提高了计算速度。采用非结构化的四面体网格，总网格数为815654。
图2焚烧炉模拟区域与网格划分利用Fluent软件来模拟垃圾床层上的气相燃烧过程。气相湍流流动采用k-RNG模型，辐射模型选用DO模型，澳门威尼斯人各种气体组分的质量分(拼音：fēn)数由组分输运#28Species-Transport#29模型求解，采用湍流-化学反应相互作用#28Eddy-Dissipation#29模型来模拟气相燃烧反应，壁面采用标准壁面函数#28Standard-Wall-Functions#29来处理。采用SIMPLE算法求解压力-速度耦合方程，控制方程的离散采用一阶迎风格式，方程采用离散求解
NOX形成模拟采用后处理方法。在模拟中考虑了热力型NOX和燃料型NOX，热力型NOX的生成采用广义的Zeldovich机理进行计算；燃料型(拼音：xíng)NOX以实验测得的垃圾床层表面miàn NOX浓度作为入口边界条件，实验样品为广州模化有机垃圾，其干基组分与工业分析见表1和表2[6]。表1生活垃圾干基组分%
气体停留时间模拟采用示踪方法。在入口处注入示踪气体脉冲，在气体出口处设置监测面，获得气相停留时间分[fēn]布曲线。本文不考虑垃圾床层[繁体：層]的燃烧，以床层表面的实际速度、温度和组分作为入口边界条件[7]
使用用户自定[读：dìng]义方程在入口边界输入气相组分质量浓度及温度的函数，入口CH4、CO、H2、O2、CO2与H2O平均体积分数分别为（繁：爲）0.13%、1%、0.01%、10.6%、12.2%与10.6%，入口平均温度为1056K。入口速度取常数1.7m/s。二次风为(繁：爲)常温压缩空气，喷射速度为80m/s，温度为293.15K
出口边界采用Outflow方[读：fāng]式。
3数值模拟结果与讨论3.1炉内燃烧过程模拟结果3.1.1温度与停留时间分布图3为垃圾焚烧炉中心截面的温度分布图。截面平均温度为1190K，锅炉整体温度较高。出口平均温度为1165K，与设计值1156K符合较好，表明计算比较合理澳门巴黎人。二次风对气相燃烧作用明显，含有可燃挥发分的烟{pinyin：yān}气与二次空气充分混合、燃烧，使炉内温度进一步升高，在二次风喷枪前炉膛中心部位的炉温最高，最高温度为1623K。
图3焚烧炉{练：lú}温度分布对于可燃成分是否燃烧完全，烟气在燃烧室内的停留时间是一个重要的参数[8]。较长的停留时间可使炉内烟气中的可燃成[练：chéng]分获得最大程度的燃尽。图4为焚烧炉炉膛内的de 烟气停留时间分布图。
图4炉膛气体的停留时间分布由图4可知，大（拼音：dà）部分烟气的停留时间为2~5s，烟气平均停留时间3.7s，烟气在炉膛内停留时间较长。锅炉(繁：爐)二次风设计比较合理，可提供较好的烟气混合，使烟气在炉膛的高温区停留较长时间，从而使炉膛内可燃组分更有效地燃烧。3.1.2烟气组分分布图5为焚烧过程较为关注的CO与O2质量浓度分布图。
图5焚烧炉CO与（繁：與）O2浓度分布从CO浓度分布图可知，CO主要在二、三段炉排生成，该区域为垃圾焚烧主燃区，温度最高。主燃区挥发性气体析出较多，缺氧现[繁体：現]象严重，燃烧不充分，CO大量生成，并释放到[dào]上层烟气中，在二次风作用下，与O2混合进行二次燃烧。对比CO和O2浓度图可以清楚看出，在CO浓度高的地方也是O2含量最少的地方
第4段炉排为燃尽区，炉排上垃圾成分主要为灰渣，垃圾及烟(拼音：yān)气中可燃组分较少，CO基本不生成，O2含量较高。另外，通过出口烟气中的O2含量可以判断燃烧状况，当出口烟气中O2含量较高时，有利于烟气中可燃组分充分燃烧。从O2浓度分布图可看出锅炉出口处O2充足，体积分数为4.7%，与设计值5%~6%基本吻合，能保证（读：zhèng）CO等可燃物的充分燃烧
出口处CO燃烧完全，浓度基本为零。3.2炉内过程对二恶英的影响为有效防止二恶英类污染物的生成，垃圾焚烧炉应满足烟气温度在1123K以上，停留时间大于2s这个标准。由图《繁：圖》3可知，从炉内温度分布来看，大部《练：bù》分区域温度在1123K以上，锅炉的整体温度满足二恶英控制的温度要求
由图4可知，大部分烟气的停留时间在2s以上，锅炉的平均停留时间为3.7s，满足二【练：èr】恶英控制的停留时间要求。结合图3、图4与图5可知，炉膛内燃烧温度较高，烟气停留时间较长，可[读：kě]有效控制二恶英在炉内的生成，同时也有利于可燃组分充分燃烧。3.3炉内过程对SNCR的影响SNCR技术适合于垃圾焚烧烟气的脱硝
该技术实(拼音：shí)施的关键是选择合适的温度区。根据计算结果，可知余《繁：餘》热锅炉区温度满足SNCR狭窄的温度窗。因此，选取SNCR设计区域为余热锅炉入（读：rù）口至折焰角区，高度为锅炉10~26m处，如图6所示
图6SNCR模（读：mó）拟区域及网格划分3.3.1温度与停留时间分布对SNCR的影响SNCR技术脱除NOX效率(练：lǜ)与反应温度密切相关，温度低于或者高于最佳脱硝温度，脱硝率均迅速sù 下降。图7为SNCR设计区域的温度与速度随高度的分布图。由图7可知，入口处由于燃尽风的喷射，烟气温度与速度有较明显波动
设计区域温度稳定【pinyin：dìng】，满足SNCR的温度窗，最低温度dù 在高17m处，温度（练：dù）为1211.7K，大于1173K。烟气速度为3.3~6.8m/s，平均速度为3.9m/s。
图[繁体：圖]7温度和速亚博体育度随高度的变化
SNCR喷枪一般采取分层布置，布置层数为2~3层，布置区应（繁体：應）选取烟气速度不是太快的区域。从图7可以看出，在高10~12m处，烟气速度较快，不适合布置SNCR喷枪。而且烟气速度过快【练：kuài】，不利于氨剂对锅炉截面的有效覆盖及[拼音：jí]与烟气的有效混合
SNCR还原反应中，在合适的反应温度下，反应时间是保证反应转化率的重要条件。图8为SNCR设计{练：jì}区域烟气平均停留时间。由图8可知，大部分烟气停留时间超过2s，平均停留时[繁：時]间为4.5s
根据[繁体：據]实验结果，SNCR反应较适宜停留时间为1.2s左右[9]，为满足反应时间要求，SNCR喷枪《繁体：槍》采取两层布置的方式，选取的布置区域为高13m及19m处。
图8余热锅炉气体的停留时间分布图3.3.2烟气组分分布对SNCR的影响根据反应机理分析可知，氨剂及中间产物与NO、O2之间存在竞争反应，O2浓度对还原反应有重要影响。O2浓度过低不利于NO还原反娱乐城应的进行，但是过高的O2浓度促进了NH3氧化生成NO的反应，削弱了NH3还原{pinyin：yuán}NO的反应，使得NO脱除效率降低。图9为SNCR设计区域NOX与O2随高度的分布图
由图可知，烟气中的O2质量分数为4.7%~5.5%，在此范围内，既可以保证NH3还原NO的反应进行，又不会对NO的脱除效率产（繁：產）生明显的负面影响。因此，计算区域《yù》O2含量可充分满足SNCR反应的需求。根据初始NO浓度对脱硝效率的影响，初始NOX浓度越高，脱硝效率《读：lǜ》越大
研究表明，当初始的NOX水平降到100mg/kg以下时，NOX还原效率降低[10]。由《yóu》图9可知，NOX的质量浓度[练：dù]为300mg/kg左右，大于100mg/kg，有利于SNCR反应的进行。
图9NOX和O2浓度随《繁：隨》高度的变化CO能够使SNCR最佳脱硝温度向低温方向移动，但并不能提高SNCR的最大反应效率[11]。由图5可知，垃圾焚烧锅炉中CO燃烧十分充分，出口处CO浓度（读：dù）趋近于零，对SNCR过程基本没有影响。4结论#281#29余热锅炉出口平均烟温和烟气组分浓度与设计值符合良好，表明模拟结果合理(练：lǐ)
#282#29由垃圾焚烧炉气体燃烧的温[拼音：wēn]度分布图和气体在炉膛内的停留时间分布图可【练：kě】知，焚烧炉能有效控制二恶英的生成，同时也可以保证可燃组分充分燃烧。#283#29焚烧炉高10~26m区域温度与组分浓度满足SNCR设计需要。喷枪分2层布置，选取的布置区域为高13m及高19m处
以上模拟结果可以为焚烧炉二恶英控制及SNCR设计提供理论支持与参考。待[读：dài]焚烧炉建成后，按照焚烧炉实际燃烧情况，可以对模型进一步修正，以使模mó 型更贴近实际运行状况。参考文献略
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